El modelo de material "Hoek-Brown" está disponible en el complemento Análisis geotécnico. El modelo muestra un comportamiento lineal-elástico ideal-plástico del material. Su criterio de resistencia no lineal es el criterio de fallo más común para piedras y rocas.
Puede introducir los parámetros del material utilizando
Parámetros de roca directamente, o alternativamente mediante
Clasificación GSI.
Puede encontrar información detallada sobre este modelo de material y la definición de la entrada de datos en RFEM en el capítulo respectivo Modelo de Hoek-Brown del manual en línea para el complemento Análisis geotécnico.
En el El complemento '''Cálculo de hormigón''' ''' proporciona la opción de realizar el cálculo simplificado de la resistencia al fuego según EN 1992-1-2 para pilares (capítulo 5.3.2) y vigas (capítulo 5.6).
Las siguientes comprobaciones de diseño están disponibles para el cálculo simplificado de la resistencia al fuego:
Pilares: Dimensiones mínimas de la sección para secciones rectangulares y circulares según la tabla 5.2a, así como la ecuación 5.7 para el cálculo del tiempo de exposición al fuego
Vigas: Dimensiones mínimas y distancias entre centros según la tabla 5.5 y la tabla 5.6
Puede determinar los esfuerzos internos para el cálculo de la resistencia al fuego según dos métodos.
1 Los esfuerzos internos de la situación de proyecto accidental se incluyen directamente en el cálculo.
2 Los esfuerzos internos del cálculo a temperatura normal se reducen mediante el factor Eta,fi (ηfi) y luego se utilizan en el cálculo de la resistencia al fuego.
Además, es posible modificar la distancia entre ejes según la ecuación 5.5.
Con el complemento Cálculo de hormigón, puede realizar el cálculo frente a la fatiga de barras y superficies según EN 1992-1-1, capítulo 6.8.
Para el cálculo frente a la fatiga, se pueden seleccionar opcionalmente dos métodos o niveles de cálculo en las configuraciones de cálculo:
Nivel de cálculo 1: Criterio simplificado según 6.8.6 y 6.8.7(2): El criterio simplificado se realiza para combinaciones de acciones frecuentes según EN 1992-1-1, capítulo 6.8.6 (2), y EN 1990, ec. (6.15b) con las cargas de tráfico relevantes en el estado de servicio. Se verifica una carrera de tensión máxima según 6.8.6 para la armadura pasiva. La tensión de compresión del hormigón se determina por medio de la tensión admisible superior e inferior según 6.8.7(2).
Nivel de cálculo 2: Cálculo de la tensión de daño equivalente según 6.8.5 y 6.8.7(1) (cálculo simplificado frente a la fatiga): El cálculo utilizando carreras de tensiones de daño equivalente se realiza para la combinación de fatiga según EN 1992-1-1, capítulo 6.8.3, ecuación (6.69) con la acción cíclica Qfat definida específicamente.
¿Qué son las juntas de plástico? Muy simple: las bisagras de plástico según FEMA 356 lo ayudan a crear curvas de empuje. Estas son articulaciones no lineales con propiedades de fluencia preestablecidas y criterios de aceptación para barras de acero (Capítulo 5 de FEMA 356).
Los capítulos del manual están vinculados de forma lógica. Después de presionar la tecla [F1], el programa abre el capítulo correspondiente en el manual en línea.
Cálculo simplificado de la resistencia al fuego según EN 1992-1-2 para pilares (capítulo 5.3.2) y vigas (capítulo 5.6) (para característica del producto )
Importación de materiales, secciones y esfuerzos internos desde RFEM/RSTAB
Cálculo de secciones de pared delgada de acero según EN 1993‑1‑1: 2005 y EN 1993‑1‑5: 2006
Clasificación automática de secciones según EN 1993-1-1: 2005 + AC: 2009, Cl. 5.5.2, y EN 1993-1-5: 2006, Cl. 4.4 (clase de sección transversal 4), con determinación opcional de anchuras eficaces según el anexo E para tensiones bajo fy
Integración de parámetros para los siguientes Anejos Nacionales:
DIN EN 1993-1-1/NA:2015-08 (Alemania)
ÖNORM B 1993-1-1:2007-02 (Austria)
NBN EN 1993-1-1/ANB:2010-12 (Bélgica)
BDS EN 1993-1-1/NA:2008 (Bulgaria)
DS/EN 1993-1-1 DK NA:2015 (Dinamarca)
SFS EN 1993-1-1/NA:2005 (Finlandia)
NF EN 1993-1-1/NA:2007-05 (Francia)
ELOT EN 1993-1-1 (Grecia)
UNI EN 1993-1-1/NA:2008 (Italia)
LST EN 1993-1-1/NA:2009-04 (Lituania)
LU EN 1993-1-1: 2005/AN-LU:2011 (Luxemburgo)
MS EN 1993-1-1/NA:2010 (Malasia)
NEN EN 1993-1-1/NA:2011-12 (Países Bajos)
NS EN 1993-1-1/NA:2008-02 (Noruega)
PN EN 1993-1-1/NA:2006-06 (Polonia)
NP EN 1993-1-1/NA:2010-03 (Portugal)
SR EN 1993-1-1/NB:2008-04 (Rumania)
SS EN 1993-1-1/NA:2011-04 (Suecia)
SS EN 1993-1-1/NA:2010 (Singapur)
STN EN 1993-1-1/NA:2007-12 (Eslovaquia)
SIST EN 1993-1-1/A101:2006-03 (Eslovenia)
UNE EN 1993-1-1/NA:2013-02 (España)
CSN EN 1993-1-1/NA:2007-05 (República Checa)
BS EN 1993-1-1/NA:2008-12 (Reino Unido)
CYS EN 1993-1-1/NA:2009-03 (Chipre)
Además de los Anejos Nacionales (AN) enumerados anteriormente, también puede definir un AN específico, aplicando valores límite y parámetros definidos por el usuario.
Cálculo automático para todos los coeficientes necesarios para el valor de cálculo de la resistencia al pandeo por flexión Nb,Rd.
Determinación automática del momento crítico elástico ideal Mcr para cada barra o conjunto de barras en cada ubicación en x según el método de valores propios o al comparar diagramas de momentos. Sólo tiene que definir los apoyos laterales intermedios.
Cálculo de barras de sección variable, secciones asimétricas o conjuntos de barras según el método general descrito en EN 1993-1-1, cap. 6.3.4.
En el caso del método general según el capítulo 6.3.4, la aplicación opcional de la "curva de pandeo europea" según Naumes, Strohmann, Ungermann, Sedlacek (Stahlbau 77 (2008), p. 748‑761)
Se pueden tener en cuenta las coacciones al giro (láminas trapezoidales y correas)
Consideración opcional de paneles a cortante (por ejemplo, láminas trapezoidales y arriostramientos)
Con el módulo de ampliación RF-/STEEL Warping Torsion (se necesita la licencia) se permite el análisis de estabilidad según la teoría de segundo orden y el análisis de tensiones, incluyendo la consideración del 7° grado de libertad (alabeo)
La ampliación del módulo RF-/STEEL Plasticity (necesita la licencia) para el análisis plástico de secciones según el método de los esfuerzos internos parciales (PIFM) y el método Simplex para secciones generales (en relación con la ampliación del módulo RF-/STEEL Warping Torsion, se puede realizar el cálculo plástico según el análisis de segundo orden)
El módulo de ampliación RF-/STEEL Cold-Formed Sections (necesita la licencia) para cálculos del estado límite último y de servicio para barras de acero conformadas en frío según las normas EN 1993-1-3 y EN 1993-1-5
Cálculo del ELU: selección de las situaciones de proyecto fundamentales o accidentales para cada caso de carga, combinación de cargas o de resultados
Cálculo del ELS: selección de situaciones de proyecto características, frecuentes o cuasipermanentes para cada caso de carga, combinación de cargas o combinación de resultados
Análisis de tracción con áreas de sección netas para el inicio y final de la barra
Cálculo de soldaduras de secciones soldadas
Cálculo opcional del muelle de alabeo para apoyos en nudo en conjuntos de barras
Gráfico de las razones de tensiones en una sección y en un modelo RFEM/RSTAB
Determinación de los esfuerzos internos determinantes
Opciones de filtro para los resultados gráficos en RFEM/RSTAB
Representación de las razones de tensiones y clases de secciones en la vista renderizada
Escalas de color en las ventanas de resultados
Optimización automática de la sección
Transferencia de las secciones optimizadas a RFEM/RSTAB
Lista de partes con estudio de las cantidades
Exportación directa de datos a MS Excel
Informe verificable
Posibilidad de incluir la curva de temperatura en el informe
Importación de información relevante y resultados desde RFEM
Material editable integrado y biblioteca de secciones
La extensión del módulo EC2 para RFEM habilita el cálculo para barras de hormigón armado según EN 1992-1-1:2004 (Eurocódigo 2) y los siguientes Anejos Nacionales:
DIN EN 1992-1-1/NA/A1: 2015-12 (Alemania)
ÖNORM B 1992-1-1:2018-01 (Austria)
NBN EN 1992-1-1 ANB:2010 (Bélgica)
BDS EN 1992-1-1: 2005/NA: 2011 (Bulgaria)
EN 1992-1-1 DK NA:2013 (Dinamarca)
NF EN 1992-1-1/NA:2016-03 (Francia)
SFS EN 1992-1-1/NA:2007-10 (Finlandia)
UNI EN 1992-1-1/NA:2007-07 (Italia)
LVS EN 1992-1-1:2005/NA: 2014 (Letonia)
LST EN 1992-1-1:2005/NA:2011 (Lituania)
MS EN 1992-1-1:2010 (Malasia)
NEN-EN 1992-1-1 + C2:2011/NB:2016 (Países Bajos)
NS EN 1992-1 -1:2004-NA:2008 (Noruega)
PN EN 1992-1-1/NA: 2010 (Polonia)
NP EN 1992-1-1/NA:2010-02 (Portugal)
SR EN 1992-1-1:2004/NA: 2008 (Rumanía)
SS EN 1992-1-1/NA:2008 (Suecia)
SS EN 1992-1-1/NA:2008-06 (Singapur)
STN EN 1992-1-1/NA:2008-06 (Eslovaquia)
SIST EN 1992-1-1: 2005/A101:2006 (Eslovenia)
UNE EN 1992-1-1/AN:2013 (España)
CSN EN 1992-1-1/NA:2016-05 (República Checa)
BS EN 1992-1-1: 2004/NA:2005 (Reino Unido)
TKP EN 1992-1-1:2009 (Bielorrusia)
CYS EN 1992-1-1:2004/NA: 2009 (Chipre)
Además de los Anejos Nacionales (AN) enumerados anteriormente, también puede definir un AN específico, aplicando los valores límites y parámetros definidos por el usuario.
Configuración preestablecida completa y razonable de los parámetros de entrada
Cálculo de resistencia a punzonamiento, extremos y esquinas de muro
Disposición opcional de pilares con capitel
Reconocimiento automático de la posición del nudo de punzonamiento del modelo de RFEM
Detección de curvas o splines como contorno para el perímetro de control
Consideración automática de todos los huecos de losa definidos en el modelo de RFEM
Estructura y visualización gráfica del perímetro de control antes de que se inicie el cálculo
Determinación cualitativa de la armadura de punzonamiento
Cálculo opcional con la tensión tangencial sin suavizado a lo largo del perímetro de control que se corresponde a la distribución de tensiones tangenciales en el modelo de EF
Determinación del factor de incremento de carga β para la distribución de cortante plástica como coeficientes constantes según EN 1992-1-1, capítulo 6.4.3 (3) basado en EN 1992-1-1, figura 6.21N o por especificación definida por el usuario
Integración del software de cálculo mediante el productor de rieles de armadura de cortante Halfen
Visualización numérica y gráfica de resultados (3D, 2D y en secciones)
Cálculo de resistencia a punzonamiento con o sin armadura de punzonamiento
Consideración opcional de los momentos mínimos según EN 1992-1-1 cuando se determina la armadura longitudinal
Cálculo o análisis de la armadura longitudinal
Integración completa de los resultados en el informe de RFEM
Los cálculos se realizan paso a paso mediante el cálculo de los valores propios de los valores ideales de pandeo para los estados de tensión individuales, así como el valor de pandeo para el efecto simultáneo de todos los componentes de la tensión.
El análisis de pandeo se basa en el método de tensiones reducidas, comparando las tensiones actuantes con una condición de tensión límite reducida de la condición de fluencia de von Mises para cada panel de pandeo. El cálculo se basa en una relación de esbeltez global única determinada por todo el campo de tensiones. Por lo tanto, se omite el cálculo de carga simple y la combinación posterior utilizando el criterio de interacción.
Para determinar el comportamiento de pandeo de la placa, que es similar al comportamiento de una barra de pandeo, el módulo calcula los valores propios de los valores de pandeo ideales del panel utilizando los bordes longitudinales asumidos libremente. Luego, las relaciones de esbeltez y los coeficientes de reducción según EN 1993-1-5, cap. 4 o el anexo B o DIN 18800, parte 3, tabla 1. A continuación, se realiza el cálculo según EN 1993-1-5, capítulo. 10 o DIN 18800, parte 3, ec. (9), (10) o (14).
El panel de pandeo se discretiza en elementos cuadriláteros finitos o, si es necesario, elementos triangulares. Cada nudo de elemento tiene seis grados de libertad.
El componente de flexión de un elemento triangular se basa en el elemento LYNN-DHILLON (2nd Conf. Matriz met. JAPÓN – Estados Unidos, Tokio) según la teoría de flexión de Mindlin. Sin embargo, el componente de la membrana se basa en el elemento BERGAN-FELIPPA. Los elementos cuadriláteros constan de cuatro elementos triangulares, mientras que se elimina el nudo interior.